引言
生物質
顆粒燃料作為一種優質的可再生能源，既能作為農村炊事爐具、采暖爐或工業鍋爐等的良好燃料，又可為電廠提供清潔燃料；不僅有效解決了農村用能問題，而且也有利于改善農村環境，目前在我國正全面推廣。生物質成型主要分為模輥式、螺旋式、柱塞式等方式。由于生物質模輥式成型機具有生產率高、成型好（成型率大于95%），可連續生產等優點，與螺旋式、柱塞式成型機相比，工作狀態更加穩定，對物料的適應性好，并且其加工方法滿足燃煤電廠對生物質成型燃料均勻要求，可實現工業的自動上料，是目前發展的重點。但該類機具還存在著能耗高等問題。
木屑顆粒機、
秸稈壓塊機專業壓制生物質顆粒燃料，同時我們還有大量的楊木木屑顆粒燃料。
目前，國內外模輥式成型機研究僅針對原料的種類、粒度及含水率等工藝參數。對于以玉米秸稈為原料的模輥式成型機的主要參數對成型的影響等研究較少。機具參數的研究主要集中在螺旋式或柱塞式成型機原理上，模輥式成型機的成型原理與螺旋式、柱塞式差別較大，結構參數設計不同，上述研究并不適用于模輥式成型機。
本文以玉米秸稈為原料，對生物質模輥式成型機的t要參數（�？字睆健⒅鬏S轉速、模輥間隙等）進行試驗，研究其對成型機的生產率、噸燃料能耗、顆粒燃料的成型率、機械耐久性和顆粒密度等指標的影響規律，為模輥式成型機的設計提供科學依據。
1、材料與方法
1.1試驗設備與原料
北方地區玉米秸稈原料極為豐富，因此本試驗選擇北京市大興區禮賢鎮生產的玉米秸稈為原料。采用模輥式生物質顆粒燃料成型機，其主要工作部件是水平圓盤壓模和與其相配的壓輥，如圖l所示（D為模孔直徑，x為模輥間隙）。工作時電動機帶動壓模轉動，通過模輥與物料間的摩擦力使壓輥自轉，將物料鉗人、擠壓，最后成圓柱狀從�？字斜贿B續擠出，再由安裝在出料口處的固定切刀切成一定長度的顆粒燃料。在該機工作過程中，由于壓輥與壓模之間存在相對滑動，可起到磨碎原料的作用，所以允許使用粒徑稍大些的原料。其中，模輥間隙、主軸轉速等可調，且可更換不同孔徑的壓模板。試驗用顆粒燃料成型機額定生產率80 kg/h；主軸電動機功率11kW；主軸最大轉速200 r/min；調頻器50Hz。
其他試驗設備與儀器有粉碎機（篩孔徑8mm）、秒表、臺秤（精度5g）、二分器、101 -IA型電熱鼓風干燥箱、PL2002/01型電子天平（精度0.01 g）、BSA223S - CW型分析天平（精度0.1 mg）、KER -2400型轉鼓試驗機、SZII -4型標準自動振篩機、MH - 200E型電子比重計（精度0.001g／cIT13）等。
1.2試驗方法
1. 2.1試驗準備
首先將玉米秸稈粉碎，粒度小于8 mm的放入振動篩進行篩選，振動30 s后，測其粒度。試驗原料分三批粉碎，分別用于6、8、10mm�？字睆皆囼炇褂�，如表l所示�？梢缘贸觯翰煌卧狭６然疽恢�。原料粉碎后，大于6 mm原料占總量不到10%，粒度在3~6 mm之間的約占20%，小于3 mm粒度大于70%，能夠滿足成型要求。將粉碎后的秸稈原料自然風干或調濕處理，達到適宜成型的含水率，裝入密封袋備用。試驗原料含水率控制在20%左右。而6 mm孔徑在原料含水率20%試驗時，極易堵模，因此原料含水率略高。
采用模輥式生物質顆粒燃料成型機進行壓縮試驗，按照CEN/TS 14778-1 2005固體生物質顆粒燃料取樣方法取樣，測量并記錄相關試驗數據。
1.2.2試驗指標及測定方法
(1)生產率。正常生產過程中，在成型機出口處每隔5 min接取顆粒一次，然后稱量。考慮到原料含水率不同，計算中增加含水率系數。計算式為
(2)顆粒密度。一般要求成型燃料顆粒密度大于1.0 g/cm3。根據阿基米德排水法原理，利用電子比重計直接測量得出數值。
生產出的顆粒燃料在實驗室平鋪放置2～3h，待完全冷卻后取樣：測量成型率、含水率、機械耐久性和顆粒密度等。
1.2.3試驗設計
生物質顆粒燃料成型機的性能參數主要包括主軸轉速、�？字睆脚c模輥間隙等。為考核成型機性能和顆粒燃料質量，將主軸轉速、模孔直徑、模輥間隙作為試驗因素，考察其對生產率、噸燃料能耗、成型率、顆粒燃料的機械耐久性及顆粒密度的影響規律。選擇主軸轉速0—200 r/min，間隔20 r/min；模輥間隙0～1.5 mm，間隔0.1 mm；選擇6、8、10 mm模孔直徑的壓模分別進行單因素試驗。首先進行模輥間隙試驗，分析模輥間隙對所選指標的影響規律，然后選用最佳值進行不同主軸轉速與�？字睆皆囼�。
2、結果與討論
2.1模輥間隙的影響
�？字睆�8 mm、主軸轉速160 r/min時，模輥間隙對生產率、噸燃料能耗、機械耐久性、成型率的影響如圖2所示。隨著模輥間隙的增加，生產率下降，噸燃料能耗增加，當模輥間隙大于1.5mm時，�？滓巡怀隽希瑹o法成型。其中，模輥問隙為0.2 mm時，生產率最高，噸燃料能耗最低，為72 kW - h/t。間隙過大時，壓輥對秸稈原料的擠壓力變小，使攫取能力變小，壓輥無法將料壓進�？變龋乖显诔尚褪覂仍椒e越多，最終導致堵模死機。間隙過小時，喂入原料量少，生產率低，摩擦力大，導致噸燃料能耗高。若安裝不當，模輥之間可能有直接接觸表面，將加速模輥磨損，降低壽命。成型率均大于95%，壓縮成型的生物質顆粒燃料表面光滑，不易松散；在0.4～1.Omm之間，成型率逐漸下降，生物質顆粒燃料表面偶有裂紋，成型率在90%～95%之間；大于l mm時，成型燃料表面變粗糙，裂紋增多，且壓縮后成型率小于90%．已不符合成型率要求。
模輥間隙對機械耐久性和顆粒密度影響不大，均能滿足機械耐久性大于95%和顆粒密度大于等于1.0g/cm3的標準要求。
綜上所述，模輥間隙的最佳范圍為0～0.4 mm，其中0.2 mm時最優。
2.2主軸轉速和模孔直徑的影響試驗
2.2.1生產率
模輥間隙為0.2 mm時，生產率與主軸轉速的關系如圖3所示。在模孔直徑相同時，隨主軸轉速的增加，生產率增大。低轉速時，生產率增加較快；大于160r/min后生產率增加變得緩慢，其值為80～100kg;/h。這是由于轉速過快時，壓輥對原料的擠壓力一定，一些原料無法快速擠入相應�？變�，而從壓輥齒兩側擠出，使生產率增加緩慢。
同一轉速下，�？字睆皆酱螅a率越高，在轉速160r/min時，�？字睆�10mm的生產率比直徑6 mm的提高了25%，這是由于孔徑大，被壓進模孔的原料多，生產率相對較高。
但模孔直徑不易過大或過小，高速轉動下，孔徑過小則原料難擠入�？變�，在成型室被摩擦的時間過長而產生熱量，原料水分蒸發較快，壓輥無法將原料順利壓出，導致�？锥氯瑖乐貢r會產生放炮、顆粒炭化等現象�？讖竭^大，在壓模厚度不改變情況下，成型率難以保證，且壓出的顆粒燃料易松散。
2.2.2噸燃料能耗
試驗測得噸燃料能耗與主軸轉速和�？字睆降年P系如圖4所示，噸燃料能耗隨轉速增大而減小。轉速大于等于160 r/min，生產率增加趨于緩慢，噸燃料能耗變化不大，同一�？字睆较拢瑖嵢剂夏芎淖兓坎怀^10 kW·h/t。低轉速時，單位時間擠出顆粒燃料質量少，所需的電能較多，隨著轉速增大，生產率提高，燃料的出料速度加快，克服彈性變形的能量減小，噸燃料能耗逐漸減小。當孔徑為10 mm，主軸轉速為180 r/min時，噸燃料能耗達最低值為71.4 kW．h/t。
同一轉速下，模孔直徑越大，噸燃料能耗越低。轉速在160 r/min時，模孔直徑10 mm的噸燃料能耗比直徑6 mm的減小了42 kW．h/t。這是由于�？字睆叫�，單位時問內的進料量少，擠壓困難，克服秸稈原料彈性變形所需噸燃料能耗較大。
2.2.3顆粒燃料成型率
�？字睆胶椭鬏S轉速對成型率的影響如圖5所示�？梢钥闯�，主軸轉速和�？字睆綄Τ尚吐视绊懖淮�，成型率在95%～99%之間，滿足大于95%的要求。
2.2.4顆粒燃料機械耐久性
主軸轉速、�？字睆綄︻w粒燃料的機械耐久性影響如圖6所示。主軸轉速和�？字睆綄︻w粒耐久性影響并不顯著，顆粒燃料機械耐久性較好，均大于96%，符合顆粒燃料要求。主軸轉速180 r/min，�？字睆�8 mm時，顆粒燃料機械耐久性最好，最佳值為98. 3%。
2.2.5顆粒密度
主軸轉速、�？字睆綄︻w粒燃料密度的影響如圖7所示。顆粒密度變化范圍為1.1～1.2g/cm3，均符合顆粒燃料的要求。隨著主軸轉速的增加，顆粒密度略有下降。�？字睆叫。瑒t顆粒密度大。這是由于轉速增大，模孔直徑大時，出料速度快，原料在�？變鹊臄D壓時間短，擠出顆粒較松散，致使顆粒密度小。反之，主軸轉速小，�？字睆叫�，出料慢，被擠壓時間久，壓輥與原料間摩擦作用加劇而產生大量熱量，導致原料中所含木質素軟化，粘合力增大，粒子易被壓縮成型，顆粒較密實。
3、結論
(1)模輥間隙對成型率有顯著影響，對其他指標的影響不顯著。間隙越大，成型率越低。間隙最佳取值范圍0～0.4 mm，最優值為0.2mm。
(2)主軸轉速和�？字睆綄ιa率、噸燃料能耗影響較大。隨著轉速增大，生產率增大，噸燃料能耗減�。荒？字睆酱�，生產率高，噸燃料能耗低。為保證生產率，轉速取值應大于等于160r/min。為使噸燃料能耗較低，�？字睆綉≥^大值10 mm。
(3)各因素對顆粒燃料機械耐久性影響不顯著，均符合顆粒燃料的標準要求。
(4)主軸轉速和模孔直徑對顆粒密度均有一定影響，但影響不大，顆粒密度均大于1.1g/cm3。若對顆粒密度要求較高，則主軸轉速值應取較小值，選�？字睆捷^小的壓模。若對顆粒燃料僅為一般要求，則盡可能增加主軸轉速，選取模孔直徑較大的壓模。
富通新能源生產銷售的木屑顆粒機、秸稈壓塊機專業壓制生物質顆粒燃料。
